Методы выявления не плотностей вакуумной системы конденсационной установки при работе турбины. Применение тепловизора: нахождение присосов воздуха в котел и конденсатор турбин Конструкции поверхностных конденсаторов

5 Методы выявления не плотностей вакуумной системы конденсационной установки при работе турбины

В установках с пароструйными эжекторами присосы воздуха определяются с помощью дроссельных воздухомеров, установленных на выхлопе этих эжекторов. Присосы воздуха в установках с водоструйными эжекторами могут быть найдены путем искусственного ввода воздуха через систему сменных калиброванных сопел (метод ВТИ). Кроме того, находит применение способ оценки воздушной плотности вакуумной системы турбины по скорости падения вакуума при кратковременном закрытии задвижки на линии отсоса паровоздушной смеси из конденсатора к эжекторам с последующим открытием ее.

Разделив значение вакуума (мм рт.ст.) на время закрытия задвижки, получим скорость падения вакуума.

При скорости 1-2-мм рт.ст./мин плотность вакуумной системы считается хорошей, при 3-4 мм рт.ст./мин – удовлетворительной.

Но этот способ не дает абсолютной величины присосов воздуха. Нормативное значение присосов воздуха в вакуумную систему турбин указано в ПТЭ.

Конкретные места присосов воздуха выявляются различными способами. На работающей турбине источники присосов могут быть определены с помощью течеискателей. Применяются следующие типы галоидных течеискателей: ГТИ-3 - при пароструйных, ВАГТИ-4 – при водоструйных эжекторах, ГТИ-6 – при обоих типах эжекторов.

Проверяемые на плотность места вакуумной системы обдуваются снаружи парами галоидов (обычно фре оном–12) из переносного баллончика оборудованного вентилем с обдувателем на конце гибкого шланга. Проникающие через не плотности вакуумной системы пара фре она вместе с движущейся рабочей средой поступает в конденсатор турбины и оттуда через трубопроводы отсоса неконденсирующихся газов отсасываются эжекторами. В установках с пароструйными эжекторами датчик устанавливается на выхлопе эжектора. Действие датчика основано на явлении и миссии положительных ионов из платины, нагретой до температуры 900°С. В присутствии галоидосодержащих веществ эмиссия резко увеличивается, что приводит к возрастанию силы тока в элекрической схеме прибора. Увеличение тока фиксируется отклонением стрелки амперметра, изменением светового и звукового сигналов.

Методы выявления не плотностей с помощью галоидного течеискателя позволяют выявить как крупные, так и мелкие источники присосов. Для этих целей может быть использован также ультразвуковой течеискатель ТУЗ-5М.

Принцип действия такого течеискателя основан на фиксировании колебаний ультразвуковой частоты 32-40 кГц, которые возникают при столкновении проникающего через не плотности воздуха с потоком рабочей среды, движущейся в трубопроводе, аппарате и т.п.

Выявление участков вакуумной схемы имеющих не плотности, может быть выполнена также путем изменения режима работы турбинной установки или отдельных ее элементов (увеличения или уменьшения давления в них, закрытия арматуры отсосов воздуха в конденсатор и т.д.). О наличии присосов судят по изменению расхода воздуха через воздухомеры эжекторов (или по изменению вакуума). Так, присосы в вакуумные ПНД могут быть определены путем кратковременного поочередного закрытия арматуры (где она имеется) на линиях отсосов неконденсирующихся газов из них. Таким же путем определяются присосы в систему отсоса уплотнения турбин и сальникового подогревателя.

Присосы в сбросные трубопроводы БРОУ, в систему дренажей, в элементы пусковой схемы могут быть определены путем создания на этих участках более высокого давления. Уменьшение присосов при снижении вакуума свидетельствует о преобладающем количестве их в районе конденсатора – ЦНД, увеличение при снижении нагрузки турбины – о расположении их в местах, находящихся при номинальной нагрузке под давлением. Некоторые места присосов могут быть выявлены по шуму «на слух» при обходе оборудования

Существует и старый способ обнаружения их по отклонению пламени горящей свечи, однако вблизи генераторов с водородным охлаждением он не может быть применен по соображениям пожарной безопасности.

Присосы воздуха в вакуумную систему турбоустановки слабо влияют на эффективность работы конденсационной установки, если количество воздуха, удаляемого из конденсатора воздухо-удаляющими устройствами, находиться в пределах значений, допускаемых согласно ПТЭ, и запас в рабочей подаче воздухо-удаляющих устройств, комплектующих данную турбоустановку, удовлетворяет рекомендациям теплового расчета конденсаторов. Это не исключает, однако, необходимости периодического контроля за воздушной плотностью вакуумной системы турбоустановки для своевременного принятия мер, необходимых для поддержания присосов воздуха в допустимых пределах. Для борьбы с этим видом коррозии необходимо снизить скорость охлаждающей воды в трубе, добиться уменьшения содержания взвешенных частиц путем очистки циркуляционной системы от отложений, а также снижения воздухо содержания охлаждающей воды.

Коррозионные разрушения с паровой стороны вызываются присутствием в паре аммиака, кислорода, углекислого газа. Аммиачной коррозии подвержена в основном зона воздухоохладителя. Коррозия протекает в среде влажного пара. При повышенных присосах воздуха в вакуумную систему коррозия усиливается. Для предотвращения коррозионных разрушений этого вида трубы воздухоохладительных пучков выполняют из мельхиора или нержавеющей стали.

Если в процессе эксплуатации имело место частое повреждение труб, должны быть выявлены причины этих повреждений. Отыскание дефектных труб производят после дренирования камер охлаждающей воды соответствующей половины конденсатора и вскрытия люков. Струйная коррозия приводит к разрушению входных участков труб на длине 150-200 мм с образованием в них шероховатности и сквозных язв. Появлению коррозии способствуют местные неравномерности скоростей охлаждающей воды, наличие в воде пузырьков воздуха.

Снижение присосов наружного воздуха в газовый тракт котлов и вакуумную систему турбин остается серьезной проблемой при обеспечении экономичной работы тепломеханического оборудования.

Присосы воздуха в топку котла

Увеличение присосов воздуха в топку котла сверх нормативных приводит к повышению температуры уходящих газов и, как следствие, снижает КПД котла, приводит к росту затрат электроэнергии на собственные нужды котла, что снижает технико-экономические показатели электростанции. Присосы воздуха могут быть столь значительны, что из-за недостатка тяги возникнут сложности с поддержанием и увеличением мощности котла.

Присосы воздуха в вакуумную систему турбин

Острой проблемой являются также присосы воздуха в вакуумную систему турбогенераторов. Сверхдопустимые присосы воздуха в вакуумную систему турбоагрегата – одна из основных причин увеличения давления отработавшего пара в конденсаторе по сравнению с нормативным, что снижает мощность и экономичность работы турбоагрегата. Повышение давления (снижение вакуума) в конденсаторе на 1 кПа для турбин с начальным давлением пара 13 МПа снижает мощность и КПД установки на 0,8…0,9 %.

Традиционные методы обнаружения мест присосов

В условиях реальной эксплуатации фактические присосы воздуха нередко превышают нормативные значения. Борьба с ними значительно затруднена вследствие большого объема эксплуатационного контроля, приходящегося на единицу основного оборудования и ограниченности методов, позволяющих оперативно обнаруживать присосы на работающем оборудовании.

Существующие методы обнаружения мест присоса воздуха в котельном и турбинном оборудовании ввиду необходимости обязательного останова оборудования для проведения мероприятия по его техническому диагностированию недостаточно эффективны, требуют значительных затрат времени и труда, существенно снижают коэффициент эффективного использования теплотехнического оборудования и, как следствие, экономические показатели ТЭС или котельной.

Обнаружение присосов холодного воздуха с помощью тепловизора

Эффективным методом по обнаружению мест присосов воздуха является метод инфракрасной термографии с помощью современных тепловизоров. Этот метод основан на том, что каждый объект имеет инфракрасное (тепловое) излучение. Благодаря тому, что излучение является функцией поверхностной температуры объекта, возможно вычисление и отображение этой температуры в виде теплового изображения (термограммы). Термограмма представляет собой физическое свидетельство обнаруженного при проверке отклонения температуры от нормы и в этом качестве является важнейшим элементом термографии, дающим информацию о реальном физическом состоянии объекта. Анализ этой информации, проведенный по специальной методике, позволяет выявлять места дефектов исследуемого оборудования.

Очень важно, что метод инфракрасной термографии при использовании высокочувствительной тепловизионной техники позволяет обнаруживать не только существующие дефекты, но и скрытые отклонения состояния твердого тела.

Другие технические возможности применения метода инфракрасной термографии для диагностики котлотурбинного оборудования и тепловых сетей:
котлы: нарушение внутренней футеровки котла, диагностика состояния поверхностей нагрева;
трубопроводы и паропроводы: диагностика состояния тепловой изоляции;
газоходы: нарушение герметичности, присосы холодного воздуха;
дымовые трубы: выявление нарушений футеровки трубы;
тепловые сети: обнаружения возможных мест утечек горячей воды.
Применение тепловизора на котельных и ТЭЦ позволит реализовать требования законодательства в части рационального использования топливно-энергетических и материаль-ных ресурсов.
Применение тепловизора оборудования позволит уменьшить затраты на производство энергоресурсов, повысить эффективность энергетического производства, эксплуатационную надежность, предупредить аварийные ситуации, определить оптимальные сроки и объемы ремонтных работ.

Определяющим показателем надежной и эффективной работы паровых турбин на электростанциях является оптимальная эксплуатация конденсационных установок. Основным назначением конденсационной установки паротурбинного агрегата является конденсация отработавшего пара турбины, который содержит примесь неконденсирующихся газов, в основном воздуха, проникающего через неплотности в вакуумной системе турбоагрегата. Для поддержания разрежения в паровом пространстве конденсатора неконденсирующиеся газы должны постоянно удаляться. Для этого на Российских электростанциях уже более 50 лет применяются штатные системы вакуумирования эжекторного типа.
В современных реалиях рынка процесс снижения издержек производства электроэнергии и тепла является ключевым фактором выживания в условиях жесткой рыночной конкуренции генерирующих компаний. Основным минусом эксплуатации паровых эжекторов для откачки паровоздушной смеси являются пережег топлива для выработки пара. Минусами эксплуатации водоструйных эжекторов являются большой расход технической воды, расход электроэнергии, затрачиваемой на работу подъемных насосов, а также потеря химобессоленной воды.
Предлагаемые нашей компанией вакуумные системы для откачки паровоздушной смеси из конденсатора паровых турбин электростанций состоят из двухступенчатых жидкостно-кольцевых вакуумных насосов с системой конденсации пара посредством впрыска воды до попадания в насос, теплообменник с замкнутым контуром охлаждения жидкостного кольца системы и сепаратор для разделения воздуха и воды. Принцип действия жидкостно-кольцевой вакуумной системы основан на откачке неконденсирующихся газов (воздуха) с остаточным содержанием пара, сжимающий паровоздушную смесь и выбрасывающих ее в атмосферу. Данные вакуумные системы уже многие десятилетия надежно функционируют и являются отраслевым стандартом в энергетической отрасли Европейских стран и США, а в последние годы активно внедряется и в странах Азии, таких как Индия, Китай, Корея и Япония и т.д.
Расчёты окупаемости показывают, что максимальные показатели окупаемости оборудования приходятся на электростанции, использующие прямоточную систему забора воды из водоемов.
Схема электростанций с прямоточным циклом снабжения технической воды приведена на схеме №1.

В связи с существующей проблемой водопользования, основные электрогенерирующие компании России ищут способы снижения расхода воды, забираемой из водных объектов. Это связано с принятием 26 декабря 2014 г. постановления Правительства РФ N 1509 «О ставках платы за пользование водными объектами, находящимися в федеральной собственности, и внесении изменений в раздел I ставок платы за пользование водными объектами, находящимися в федеральной собственности». Вследствие чего, ежегодный коэффициент за пользование водными объектами РФ на стремительно растет на 15% в год. Это постановление приводит к существенному снижению конкурентного уровня тепловых электростанций (ТЭС) с прямоточными системами, где средняя доля затрат на водоснабжение ТЭС с прямоточными системами технического водоснабжения от общих затрат на производство энергии в 2013 году составило 3,4%, а к 2017 году вырастет до 8,2 %, а на некоторых ТЭС - до 12 %.

Одним из решений снижения платы за водопользование является замена водоструйных эжекторов на вакуумные системы на базе водокольцевых насосов. В среднем при таких заменах срок окупаемости составит от 3 до 6 лет, и позволит:
- снизить расход электроэнергии вакуумной установки ~ в 7 раз;
- уменьшить расход технической воды на вакуумную установку ~ в 50 раз и более;
- исключить потери химобессоленой воды.

В конечном итоге эксплуатационные затраты жидкостно-кольцевых вакуумных систем на 60-80% ниже, в сравнении с эжекторными.
Схема электростанций с вакуумными жидкостно-кольцевыми установками приведена на схеме №2.

Мы проводим оптимальный подбор оборудования, обеспечивая баланс производительности вакуумной системы и КПД турбины. Благодаря широкому диапазону вакуумных насосов, каждая вакуумная система проектируется индивидуально, в соответствии со всеми требованиями Заказчика, обеспечивая баланс производительности вакуумной системы и КПД турбины, а также учитывая следующие факторы:

• Практические условия эксплуатации энергоустановок при нормальных и аварийных присосах;
• В соответствии с зарубежными и отечественными стандартами энергетической отрасли;
• Практические Летние и Зимние условия;
• Основные преимущества вакуумной системы:
• двухступенчатый жидкостно-кольцевой вакуумный насос, оптимизированный специально для применения в энергетике;
• Оптимальная скорость откачки для любой мощности турбины вплоть до 1500 МВ и выше;
• Рассчитан на постоянную работу при вакууме близком к давлению насыщенных паров;
• Надежная и стабильная работа в разных режима, не чувствительна к резким перепадам нагрузки;
• Минимально необходимое энергопотребление
• Отсутствие потерь конденсата/хим. обессоленной воды.
• испытания, согласно стандартам HEI;

Для расчета и предоставления ТКП в Ваш адрес, просим Вас направить техническое задание или заполнить наш Опросный лист.

В том случае, если в установке имеются воздухо­меры, измеряющие количество воздуха, удаляемого из конденсатора, контроль воздушной плотности вакуумной системы должен быть постоянным и осуществляться пу­тем наблюдения за показаниями воздухомера и сравне­ния этих показаний с нормальными значениями, которые приняты для данной установки. Величина присоса возду­ха устанавливается для каждого агрегата в зависимости от пропуска пара в конденсатор. С уменьшением пропус­ка пара в конденсатор наблюдается повышение присоса воздуха в вакуумную систему. Последнее объясняется тем, что с уменьшением пропуска пара в турбину разре­жение распространяется на большее число ступеней тур­бины, захватывая регенеративные подогреватели и паро­проводы регенеративной системы. Распространение раз­режения обычно приводит к увеличению количества источников присоса воздуха.

В настоящее время воздушная плотность вакуумных систем турбоагрегатов значительно повысилась за счет широкого применения в установках сварных соединений и высокого качества сварочных работ.

Как свидетельствует опыт эксплуатации турбоагрега­тов, присос воздуха обычно не превышает 2-3 кг/ч для турбоагрегатов мощностью 20-25 Мвт и 5-10 кг/ч - для турбоагрегатов мощностью 100 Мвт и выше при но­минальной мощности и отличном состоянии воздушной плотности системы. При отсутствии воздухомеров для контроля за присосами воздуха необходимо периодиче­ски, обычно не реже 1 раза в месяц, производить про­верку воздушной плотности системы. В том случае, если имеются подозрения в отношении нарушения воздушной плотности, такая проверка может быть повторена.

Проверка воздушной плотности системы также про­водится перед остановкой турбоагрегата на ремонт и после ремонта. Проверка воздушной плотности вакуум­ной системы турбоагрегата по существу заключается в определении скорости падения вакуума при полностью отключенном воздухоудаляющем устройстве. Опытами установлено, что для всех турбоагрегатов имеется линейная зависимость падения разрежения от времени при отключенном отсосе воздуха. Таким образом, относи­тельная оценка качества воздушной плотности системы может производиться по скорости падения разрежения в конденсаторе в единицу времени (обычно за 1 мин).

Проверка плотности вакуумной системы произво­дится следующим образом. При нагрузке турбины примерно 50 или 75% полной закрывают задвижку на линии отсоса воздуха между конденсатором и воздухоудаляющим устройством. Циркуляционные и конденсатные насосы при этом должны работать на обычном режиме. После перекрытия линии отсоса воздуха через равные интервалы времени, обычно через каждые пол­минуты, производят запись показаний вакуумметра.

Общая продолжительность опыта чаще всего не пре­вышает 5-7 мин. Необходимо иметь в виду, что падение вакуума при проверке воздушной плотности не должно быть ниже 500-550 мм рт. ст. во избежание нагрева выхлопной части турбины. Воздушная плотность счи­тается хорошей, если скорость падения вакуума не пре­вышает 1 мм рт. ст. в минуту для турбин мощностью 25 Мвт и выше и 3-5 мм рт. ст. в минуту - для турбин мощностью до 25 Мвт. Большие скорости падения ва­куума свидетельствуют о ненормальных присосах возду­ха вследствие нарушения плотности вакуумной системы установки. В таких случаях необходимо приступать к отысканию мест присоса воздуха.

Отыскание мест присоса воздуха может произво­диться путем тщательного осмотра и проверки пред­полагаемых мест неплотностей пламенем свечи или опрессовкой конденсатора водой. Отыскание мест присосов воздуха является нелегкой задачей, требующей не только значительной затраты времени и труда, но и опре­деленных навыков.

Первый способ отыскания неплотностей заклю­чается в том, что все наиболее вероятные места присосов воздуха (фланцы, сальники, сварные швы, нахо­дящиеся под вакуумом, атмосферный клапан) прове­ряют пламенем свечи. По отклонению пламени можно установить место присоса воздуха. Однако этот способ неприменим для турбогенераторов с водородным охлаж­дением вследствие его пожарной опасности.

Второй способ - это опрессовка водой; он требует остановки турбины и не дает положительных результа­тов в тех случаях, когда имеются неплотности в корпусе турбины или в паропроводах регенеративных подогрева­телей.

В ФРГ был предложен способ отыскания воздушных неплотностей в вакуумной системе работающих турбо­установок с помощью галоидного течеискателя. Этот способ основан на том, что эмиссия, т. е. испускание с поверхностей раскаленной платины положительных ионов, очень резко возрастает в присутствии галоидов (галогенов) элементов VII группы периодической системы Менделеева (фтор, хлор, бром и под). Таким обра­зом, если в каком-либо газе окажется даже незначитель­ное присутствие галоидов, то эффект эмиссии ионов становится заметным. Наиболее подходящим галоидосо- держащим газом является фреон-12 (СF 2 Сl 2 ). Фреон не обладает токсическими свойствами, негорюч, не взрыво­опасен и не действует агрессивно на металлы.

На рис. 3-7 показана схема использования галоидного течеискателя для определения мест воздушных неплот­ностей в вакуумной системе турбоустановки. Галоидосодержащий газ находится в сжатом виде в баллоне 1, ко­торый через редуктор 2 соединен с гибким шлангом 3, на конце которого установлено сопло 4. Струя газа, вы­ходящего пз сопла, направляется на те места, которые проверяются на плотность. В случае наличия неплот­ности газ проникает в вакуумную систему и затем по­ступает в трубопровод 5, соединяющий конденсатор с воздухоудаляющим устройством. На трубопроводе отсоса воздуха, ближе к конденсатору, встраивается дат­чик 6, соединенный бронированным кабелем 7 с прибо­ром 8, в электрическую схему которого включен микро­амперметр, Прибор подключается к сети переменного тока. Отклонение стрелки микроамперметра зависит от интенсивности эмиссии ионов в датчике. Последнее нахо­дится в зависимости от попадания в датчик галоидов.

Таким образом, при наличии неплотности и проникнове­ния галоидосодержащего газа в вакуумную систему установки стрелка микроамперметра будет отклоняться вправо.

После встройки датчика в турбопровод 5 и подклю­чения прибора к сети переменного тока производят про­грев датчика небольшим током в течение 1-2 мин. Стрелку микроамперметра устанавливают на нуль. По­сле этого прибор готов к работе и можно приступать к обдувке фреоном вероятных мест присоса воздуха.

Опыты, проведенные с описанной выше установкой, показали, что время запаздывания (время с момента проникновения газа через неплотность до срабатывания микроамперметра) не превышает 3 сек при установке прибора на максимальную чувствительность. При таком времени запаздывания можно с достаточной точностью установить место нарушения плотности соединения.

Если галоидный течеискатель соединить с каким-либо звуковым или световым сигнальным прибором, то тогда поиски мест присоса воздуха могут проводиться одним человеком. При появлении звукового или светового сиг­нала следует заметить мелом место, которое обдувалось газом, и путем тщательного осмотра этого места или по­вторным обдуванием газом можно обнаружить место повреждения. Для отыскания неплотностей в труднодо­ступных местах может быть использован галоидный течеискатель, выполненный в виде щупа. Такие течеискатели у нас выпускаются под марками ГТИ-1 и ГТИ-2.

7 страниц (Word-файл)

Посмотреть все страницы

Министерство образования и науки РФ

Федеральное агентство по образованию

ГОУВПО «Удмуртский государственный университет»

Кафедра теплоэнергетики

Лабораторная работа №1

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУШНОЙ ПЛОТНОСТИ

ВАКУУМНОЙ СИСТЕМЫ ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ

Выполнил

студент группы 34-41

Проверил

доцент кафедры ТЭС

Ижевск, 2006

1.Цель работы

Познакомить студентов с методом определения воздушной плотности вакуумной системы на действующей паровой турбине типа Т-I00-130ТМЗ.

2. Введение

Присосы воздуха через неплотности вакуумной системы крайне отрицательно сказываются на

работе паротурбинной установки, так как это приводит к ухудшению вакуума, повышению температуры отработавшего снижению вырабатываемой мощности турбины и, в конечном итоге, к снижению термического КПД турбоустановки.

При изменении давления в паровом пространстве конденсатора на 1кПа экономичность турбинной установки изменяется примерно на 1%, а турбин АЭС работающих на насыщенном паре, - до 1,5. Повышение экономичности турбины при углублении вакуума происходит за счет увеличения величины срабатываемого теплоперепада. Присосы воздуха в вакуумную систему полностью устранить невозможно, поэтому “ Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей ” (ПТЭ) устанавливают нормы присосов воздуха зависимости от электрической мощности турбоустановки (см. табл. 1).

Таблица №1

3. Схема эксперимента и проведение опыта

На рисунке 1 показана схема эксперимента для проводимой лабораторной работы.

Рис. 1. Схема эксперимента.

В схему паротрубной установки входят:

1.Главный паропровод острого пара Æ 24545мм, выполненный из стали I2Х1М1Ф и рассчитанный на Р 0 =13,8МПа, t 0 =570 0 C , пропуск пара 500 т/ч.

2. Турбоагрегат типа Т-100-130ТМЗ мощностью N эл =100МВт.

3. Генератор электрического тока типа ТГВ-100 мощностью N эл =100МВт.

4. Конденсатор турбины типа КГ-6200-2 Р к =3,5 кПа, W охл.в. =1600м 3 /ч, t охл.в. =10 0 C .

5. Конденсатный насос типа КсВ500-220. Подача V =500м 3 /ч, напор Н=220м.в.ст.

6. Циркуляционный насос типа 0п2-87 V = м 3 /ч, Н=м.

7. Градирня для охлаждения циркуляционной воды типа БГ-1200-70. Площадь орошения 1200м 2 , высота башни 48,4м; диаметр верхний 26,0 м, нижний 40,0 м.

8. Напорный циркулярный водовод Æ 1200мм.

9. Сливной циркулярный водовод Æ 1200мм.

10. Пароструйный эжектор типа ЭП-3-700-1 производительностью по воздуху 70кг/ч.

11. Трубопровод отсоса воздуха из конденсатора Æ 2502мм, ст.З.

12. Технический стеклянный ртутный термометр со шкалой от 0 до 100 0 С для замера темпера паровоздушной смеси.

13. Паропровод подачи пара к основному эжектору Æ 502мм ст.10, t = 0 C .

14. Воздухомер типа ВДМ-63-1.

15. Вороночный слив дренажа основного эжектора.

16. Измерительный блок с диафрагмой БК 591079 преобразователя разности давления МПа.

17. Выхлопной патрубок пароструйного эжектора.

В вакуумную установку (систему) паровой турбины входят:

1. Конденсатор и его трубопроводы обвязки.

2. Конденсатные насосы и их всасывающие трубопроводы.

3. Цилиндр низкого давления (ЦНД) турбины и его концевые уплотнения.

4. Трубопроводы отсоса паровоздушной смеси к основным эжекторам.

5. Все подогреватели (ПНД) работающие под давлением пара ниже атмосферного.

На практике широко используется термин “ разряжение ” или “ вакуум ” , т.е. разность между атмосферным давлением и абсолютным давлением в конденсаторе :

здесь и выражены в миллиметрах ртутного столба. Абсолютное давление в конденсаторе (кПа) определяется как:

,(кПа)

здесь показания барометра и вакуумметра и соответственно выражены в миллиметрах ртутного столба и приведены к 0 0 С. Для измерения вакуума применяется также следующая единица:

В этой формуле - величина вакуума по штатному ртутному вакуумметру турбины, а - атмосферное давление (барометрическое) в мм рт. ст.

Применяются два способа определения воздушной плотности вакуумной системы паровой турбины:

1. По скорости падения (снижения) вакуума в конденсаторе турбины после отключения основного эжектора, которую замеряют секундомером. Далее, по специальному графику зависимости скорости падения вакуума от величины присосов определяют количество присосного воздуха [кг/ч].

2. Путем прямого замера количества отсасываемого эжектором воздуха (паровоздушной смеси) конденсатора турбины.

Первым способом, ввиду угрозы потери вакуума и аварийного отключения турбины, а также ввиду недостаточности точности измерений, практически не пользуются.

При проведении испытаний необходимые замеры расчетных величин выполняются по штатным приборам тур или переносным приборам класса точности не менее 1,0.

При обработке данных замеров необходимо пользоваться специальной таблицей температурных поправок показаниям воздухомера типа ВДМ-63-1.

3.1. Порядок проведения опыта.

По штатным приборам турбины замерить и записать в протокол наблюдений следующие величины:

1. Электрическую нагрузку турбоагрегата N эл [МВт] по мегаваттметру;

2. Расход пара на турбину D 0 по расходомеру [т/ч];

3. Вакуум в конденсаторе турбины по вакуумметру [%];

4. Барометрическое давление [мм. рт.ст.];

5. Показания воздухомера ВДМ-63-1 [кг/ч] на основном эжекторе A и Б. Норма присосов воздуха для турбины по ПТЭ должна быть не более 10 кг/ч. При G >10 кг/ч необходимо принимать мер уплотнению вакуумной системы.

Протокол наблюдений